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       本文作者在文献和文献中导出了如下的规整陶瓷散堆填料层泛点关联式式中—泛点空塔气体速度，171S;u st—泛点液体喷淋密度m2ftL—液体粘度，mPa " s ;pc,pt—气体和液体的密度kg-m 3;K—与陶瓷散堆填料特性与流动状态有关的参数，无因次;—陶瓷散堆填料特性常数，无因次。上式可写为式中K为与陶瓷散堆填料特性和流体流动特性有关的参数，在泛点流动状态下对于一定的陶瓷散堆填料为一常数;在不同的空塔气速下，K除了与陶瓷散堆填料特性有关外，还与摩擦系数和压降△户有关。令K=a是只与陶瓷散堆填料特性有关的陶瓷散堆填料常数，将该式代人式(2)并将泛点气速和泛点液速用陶瓷散堆填料塔操作时的空塔气体速度和液体喷淋密度，代替得上式便是本文的规整陶瓷散堆填料层压降关联式。式和式(4)中△H为单位高度陶瓷散堆填料层的压降，Pa/m;为气体空塔速度，m-S-;t

       根据文献中陶瓷散堆填料塔压降的实验数据，本文作者按式(3)计算了12种规整陶瓷散堆填料的陶瓷散堆填料压降常数数值，见表1。利用这些陶瓷散堆填料常数数值，又计算了Sulzer公司450 ( BX)型塑料丝网波纹陶瓷散堆填料、2型板网波纹陶瓷散堆填料、峰高3. 5 mm不锈钢网波纹陶瓷散堆填料和EF一25A格里奇栅格陶瓷散堆填料的陶瓷散堆填料层压降，并与文的实验值进行了比较。关联式较为成功、可靠，对450( BX)型塑料丝网波纹陶瓷散堆填料将本文式与关联式的计算值进行了比较,图3和图4中F。为气相负荷因子由计算结果可见:

       (1)本文关联式的计算准确性较高。各种填料在不同空塔气速下的压降计算误差在士15%以下，即使在泛点附近，计算准确性也较高;

       (2)与文献上计算方法比较，本方法计算准确性较高，而且计算简便;

       (3)本法适用范围宽，可用于各种规整陶瓷散堆填料;

       (4)本文计算方法便于在计算机上计算。

       本文根据理论分析导出了规整陶瓷散堆填料层的压降关联式，计算了12种规整陶瓷散堆填料的陶瓷散堆填料层压降常数数值，并通过几种陶瓷散堆填料层压降的计算，表明本文关联方法与实验数据吻合较好，为规整陶瓷散堆填料层压降的计算提供了可靠的方法。/